目的研究渗硼剂中稀土氧化物La2O3的添加量对45#钢板渗硼层厚度及性能的影响。方法通过在渗硼剂中添加质量分数为0%、5%、10%的La2O3对45#钢在850℃进行4h渗硼处理利用金相显微镜观察渗硼层的形貌并测试其厚度利用XRD分析渗硼层的物相结构利用显微硬度计、磨损试验机、电化学工作站对渗硼层的硬度、耐磨性、耐腐蚀性以及脆性进行测定及衡量。结果 45#钢板渗硼后硬度显著提高且在渗剂中加入5%和10%的La2O3进行渗硼后渗硼层厚度及硬度较渗剂中不加La2O3均有明显增加。在渗剂中添加不同含量的La2O3对渗硼层的耐磨性、耐蚀性以及脆性影响不同。添加5%La2O3进行渗硼后渗硼层的耐磨性、耐蚀性 脆性小;添加10%La2O3进行渗硼后渗硼层的耐磨性和脆性都比未加La2O3的要差但耐腐蚀性较未加La2O3的要好。结论综合渗硼层的厚度、硬度、耐磨性、耐腐蚀性以及脆性指标在渗硼剂中加入5%La2O3时45#钢渗硼层厚度适中性能

  为改善45号钢板的表面耐蚀性能对热浸镀铝45号钢表面采用阳极氧化技术在硫酸电解液中制备了具有一定厚度的阳极氧化膜研究了电流密度对氧化膜形貌、厚度及耐蚀性的影响。结果表明热浸镀铝45钢阳极氧化处理后镀层主要包括Al2O3层、镀Al层和Al-Fe合金层3部分。利用激光表面重熔强化技术对45钢表面进行重熔处理以显微硬度和磨损率为考察指标采用正交试验方法考察激光功率、扫描速度、光斑直径和脉宽4个参数对45钢表面综合性能的影响。45号钢板结果表明:4个参数对45号钢板表面综合性能的影响作用由主到次的顺序依次为激光功率、光斑直径、扫描速度、脉宽; 的激光表面强化工艺参数为激光功率650 W扫描速度100 mm/min光斑直径4 mm脉宽2.4 ms。利用硬度测试仪和摩擦磨损试验机对采用 的激光表面强化工艺参数制备的试样的显微硬度和磨损率进行测试结果表明:采用优化参数制备的试样的激光强化层硬度值分布较为均匀且硬度值也较高且与优化前试样相比磨损率明显降低;化前试样磨损机制为疲劳磨损、磨粒磨损、黏着磨损优化后试样磨损表面仅有一些微小的划痕耐磨性能明显改善。  

为了提高45号钢板表面的耐磨性能和耐腐蚀性能研究WC含量对镍基合金涂层组织及性能的影响规律通过真空熔覆技术在45钢表面制备不同WC含量的镍基合金涂层利用一系列检测手段分析了WC颗粒增强镍基合金涂层的显微形貌、元素分布、物相、显微硬度、耐磨性能和耐腐蚀性能。结果表明:不同WC含量下制备的真空熔覆试样均形成了良好的冶金结合物相主要由WC、W2C、Ni2.9Cr0.7Fe0.36、FeNi、M7C3等组成;当WC含量为30%时涂层的平均显微硬度 且耐磨性能 大显微硬度达到1 225 HV2.5 N相同条件下熔覆层磨损量仅为母材的16%;随着WC含量增加涂层的耐腐蚀性能降低但不同WC

  采用化学成分、力学性能、宏观和观形貌、低倍组织、金相组织和显维氏硬度测试等手段对数控机床45#号冷轧钢板转轴进行了断裂原因分析。结果表明从化学成分和常温拉伸力学性能上来看转轴基材符合国标对45钢的要求;旋转弯曲疲劳断裂是数控机床转轴的断裂模式;疲劳裂纹起源于表面裂纹缺陷处焊接后转轴内部裂纹的产生以及严重的组织缺陷和内应力的存在是转轴发生疲劳断裂的重要原因。 

  不同热处理工艺下45号钢板中马氏体与贝氏体含量与形貌不同造成钢的力学性能具有差异。通过对45钢、40Cr钢、38CrSi钢进行不同的热处理获得不同形貌的马氏体、贝氏体组织。采用OM、SEM、TEM对不同钢中的马氏体、贝氏体进行组织形貌观察及分析并估算了其含量。结果表明不同碳含量的钢经过水冷淬火热处理后马氏体组织形貌随碳含量的升高而变化由低碳板条状过渡到中碳针状板条状并存。同一种钢经过不同热处理后可得到不同形貌的贝氏体组织45钢、40Cr钢、38CrSi钢贝氏体组织多在晶界处形核并向晶内长大。无碳贝氏体与粒状贝氏体的析出与热处理工艺有关贝氏体形貌随碳含量与热处理温度的降低由羽毛状逐步过渡到无碳贝氏体。 

零件或工具材料的选择原则首先是要满足使用性能的要求;其次是所选材料要具有良好的工艺性能;第三还要考虑经济性原则在保证质量的前提下尽量降低生产成本和材料价格。质优、价廉、能耗低、效率高、寿命长是保证产品具有竞争力的重要条件。前角和切削厚度下的切屑锯齿化程度、流屑角和宽度变形系数进行分析。结果表明:随着刀具前角的减小和切削厚度的增大切屑的锯齿化程度越来越明显;切屑的流屑角基本不受刀具前角的影响45#钢板近似等于刃倾角但随着切削厚度的增大而逐渐增大;45#中厚钢板宽度变形系数随刀具前角的减小和切削厚度的增大而增大。

  研究通过自蔓延高温合成法和真空消失模铸渗法制备出了Ti B2和Ti C颗粒增强45钢基表面复合材料研究了热处理温度对表面复合材料组织的影响。结果表明:经过热处理后复合材料的复合层与基体呈良好的冶金结合没有宏观和微观缺陷。Ti B2和Ti C颗粒形貌发生改变生成的Ti B2和Ti C颗粒数量减少、尺寸减小。  

  采用宏观检验、磁粉探伤、化学成分分析、金相分析等方法对45钢轴类零件表面横向裂纹的产生原因进行了分析。结果表明:45钢轴类零件表面横向裂纹形貌符合磨削裂纹的特征属于典型的磨削裂纹;磨削裂纹的产生是由磨削热所致45号钢板主要与磨削加工工艺不当有关。 

螺杆是注塑机的重要零部件但是由于其工作环境恶劣容易发生磨损、撕裂、腐蚀等失效从而增加了螺杆的消耗提高了企业生产成本因此提高螺杆表面性能变得极为重要。本文采用激光合金化法分别在45号钢板表面制备了铬、钼、硼系列合金化涂层以合金化涂层的硬度为优化指标通过正交试验优化了每种涂层的激光合金化的工艺参数并对 工艺参数下的合金化涂层的成分进行优化研究了 工艺下的合金化涂层的组织、硬度以及摩擦磨损性能并对其成分、工艺和性能进行了研究。研究表明经 工艺制备的铬、钼、硼、铬钼、铬硼、钼硼以及铬钼硼合金化涂层表面均无孔洞、

  裂纹等缺陷每种合金化涂层均由合金化区和热影响区组成其整体形貌均为月牙形合金化区组织形态均为柱状晶粒且合金化区与热影响区交界处呈冶金结合;每种涂层的硬度和耐磨性能较于基体均有大幅度提高其合金化区的硬度都比较均匀热影响区硬度均呈梯度分布其中硼合金化涂层硬度 且磨损率低铬合金化涂层硬度 且磨损率 通过对每种涂层的硬度和耐磨性能分析可以确定出涂层硬度与磨损率成反比即硬度越高磨损率越低;每种涂层的摩擦系数均随着时间的推移先上升 趋于稳定其中钼合金化涂层摩擦系数 铬合金化涂层摩擦系数 ;通过对合金化涂层的成分、工艺和性能的分析可以确定出涂层的性能与成分和工艺有着重要的联系硼元素对于合金化涂层的硬度和耐磨性能 铬元素对硬度和耐磨性能小。阳极氧化与硅烷封孔处理对热浸镀铝45#钢电偶腐蚀抗力改善的作用缘于具有更高的电极电位的Al2O3涂层降低HDA 45#钢板与30%Cf/PA6复合材料之间的极化电位差降低了HDA 45#钢试样与30%Cf/PA6复合材料之间的电偶腐蚀驱动力而且有效地提高了电偶腐蚀发生时的电荷转移势垒降低了电偶腐蚀电流密度;

  具有疏水特性的硅烷涂层进一步密封了Al2O3涂层中的缺陷避免了腐蚀液通过Al2O3涂层对HDA-AO 45#钢基体的侵蚀从而阻止腐蚀介质进入涂层腐蚀HDA 45#钢基体。同时硅烷涂层良好的绝缘性能同样降低了HDA-AO-SS45#钢与30%Cf/PA6复合材料之间的电偶腐蚀的驱动力与电荷转移阻力。环境因素对HDA 45#钢板与30%Cf/PA6复合材料的电偶腐蚀抗力的影响较大升高腐蚀介质温度显著增大电偶腐蚀电流密度;电偶腐蚀电流密度随着腐蚀介质浓度的增大而逐渐增大但大于6%时浓度的变化对电偶腐蚀速率影响较小;增加腐蚀介质pH电偶腐蚀电流密度先降低后增大。总体而言腐蚀介质的温度对电偶腐蚀速率的影响

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