生产方法		基 本 工 序
		穿 孔	轧管
热 轧 法	在自动轧管机组上 轧制	圆管坯在二辊式穿孔机 上穿孔	在带回送辊的二辊式轧 管机上带短顶头轧制
	在周期轧管机组上 轧制	圆钢锭或管坯在二辊式 穿孔机上穿孔; 方形或多角形钢锭在水 压机上穿孔	在带变断面孔型的周期 轧管机上带长芯棒轧制
	在连续式轧管机组 上轧制	圆管坯在三辊或二辊式 穿孔机上穿孔; 连铸方坯或方钢锭在二 辊式压力穿孔机上穿孔	在7～9架连轧管机上长 芯棒轧制; 附带张力减径机
	在三辊轧管机组上 轧制	圆管坯在二辊式穿孔机 上穿孔; 连铸坯在三辊式穿孔机 上穿孔	在三辊式斜轧机上带长 芯棒轧制
	在延伸轧管机组上 轧制	在二辊式穿孔机上穿孔	在带圆盘形拉力导辊的 二辊斜轧机上带长芯棒 轧制
	在行星式轧管机组 上轧制	采用铸造空心管坯	在行星式轧管机上轧制

生产方法		基 本 工 序
		穿 孔	轧管
顶管法		在水压机上冲成杯形毛 管	在顶管机上顶制
挤压法		管坯加热后在挤压机上 挤压成型	可继续轧制或拔制
冷轧法			用热轧管料在冷轧管机 上轧制
冷拔法			用热轧或冷轧管料在冷 拔机上拔制
炉 焊	链式炉焊	加热的管坯通过焊管模 成型	成型同时焊接
	连续炉焊	加热的管坯在辊式成型 焊接机上弯曲成型	成型同时焊接
电 焊	电阻焊	在辊式成型机上连续弯 曲成型	在电阻焊管机上焊接
	电弧焊	在压力机上压制成型或 在辊式弯曲机上卷曲成 型(直缝)，在成型机上连 续弯曲成型(螺旋缝)	在埋弧自动焊管机上焊 接
	电感焊	在辊式成型机上连续弯 曲成型	在电感焊管机上焊接

【看累了，开心一刻】
蚊子笑话
出去寻找食源的蚊子大汗淋漓的跑了回来：报告，找到食物了！
非常兴奋：在哪？快点带我们去呀！
说罢一声令下，饿得发慌的蚊子们跟着回来报告的蚊子飞到了马路
边的一草丛里：好家伙，一汉子光着膀子躺在那正呼呼大睡呢！
蚊子们不管三七二十一，扑上去一阵乱撕乱咬....
一会儿后，所有的蚊子们吃饱喝足，正想离开时，个个发现自己全身瘫软，
根本就飞不起来：艹他爷的，原来是一喝醉酒的醉汉.....
蚊子正在苦思如何离开时，一洒水车过来，对着醉汉和蚊子们一阵猛射，
可怜蚊子们就这样全部壮烈了.....

（1）压扁试验 
  对外径D＞22～400mm的钢管须做压扁试验，平板间距离h值按下式计算。 
      h＝（1＋α）S/（α+S/D） 
式中 S ——— 钢管壁厚，mm； 
   D ——— 钢管外径，mm； 
   α ——— 单位长度变形系数，优质碳钢和合金钢采用0.08；耐热钢采用0.07；不锈钢采用0.09。 
  

（2）扩口试验 
  壁厚≤8mm和外径≤159mm的优质碳钢和不锈钢管须做扩口试验。 
  

（3）水压试验 
  应逐根进行试验，试验压力P（MPa）按下式计算，但压力不超过20MPa 
     P＝2×S×R/D 
式中 S ——— 钢管公称壁厚，mm； 
   D ——— 钢管公称外径，mm； 
   R ——— 允许应力，优质碳钢和合金钢为表2-7－4规定屈服点的80％；耐热钢和不锈钢为规定屈服点的70％。 
  可用涡流检验或超声波检验（等级C8）代替水压试验

无缝管线管主要用于井口附近输送高压油气。随着硫化氢腐蚀问题的日益严重，抗硫无缝管线管的研制迫在眉睫，而抗硫性能的好坏是关键。探讨了影响抗氢致裂纹（HIC）性能的介质与材料因素，认为Cu、Ni的加入可以提高无缝管线管材料的HIC性能，降低钢中的S含量，经喷硅钙粉处理还可降低氢鼓泡的敏感性。

        随着石油和天然气开采的日益深入，开采条件复杂且处于含硫环境的油气井越来越多，硫化氢腐蚀问题非常尖锐。近年来，国内外对抗硫无缝管线管的需求不断增加。无缝管线管主要用于井口附近输送高压油气，是采用无缝管生产方式制造的没有焊缝的钢管。本文拟对抗硫无缝管线管的研制作一讨论。

1 试验方法
        根据ISO3183标准，采用浸入法，在实验室冶炼7炉1 t钢锭，经过锻造、穿孔、顶管及张减制造成管，在钢管上截取20 mm×100 mm×5 mm板厚或管厚试样，将其浸入按标准规定配置的溶液中，96 h后取出并垂直轧向取截面，用金相法计算3个参量（裂纹长度率CLR、裂纹厚度率CTR、开裂敏感率CSR），以此来比较抗氢致裂纹（HIC）敏感性。

2 影响HIC性能的因素

2.1 介质因素

1） pH值。大量的研究结果表明，在pH为1～6的范围内，氢鼓泡的敏感性随pH的增加而降低，当pH＞6时，则不发生氢鼓泡［1］。
2） H2S浓度。硫化氢的浓度愈高，则氢鼓泡的敏感性愈大。
3） 氯离子。在pH 值为3.5～4.5 的范围内，Cl-的存在，使腐蚀速度增加，氢鼓泡的敏感性增加。
4） 温度。25℃时CLR，氢鼓泡的敏感性。低于25℃时，升温使腐蚀反应及氢扩散速度加快，从而氢鼓泡的敏感性增加。而高于25℃以后，由于H2S浓度的下降，反而使氢鼓泡的敏感性下降。
5） 时间。试验采用96 h作为对比，一般情况下随试验时间的增加，腐蚀程度趋向严重。

2.2 材料因素

2.2.1 化学成分的影响
在实验室冶炼了一轮根据不同级别设计的钢种，具体成分见表1，并对其进行HIC浸泡试验。从浸泡后的试样表面观察，B2、B6、B7的鼓泡面积明显多于B9、B10，裂纹敏感性指标结果见表2。从表2 可看出，B2、B6、B7 的抗HIC 性能明显劣于B9、B10。表1 中B2、B6、B7 钢种不含Cu、Ni，而B9、B10 钢种则含有Cu、Ni。由此可见，Cu、Ni 的加入，使腐蚀产物在钢的表面形成了保护膜，抑制了表面的腐蚀反应，从而降低氢的逸出，减少了氢从环境中进入钢的基体，降低氢鼓泡敏感性，增加了抗HIC 的性能，这与Oriani 的研究结果［2］ 非常吻合，而且Oriani 还指出只有加入0.2 %的Ni 及大于0.2 %的Cu才能产生效果。

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