65锰钢板为明确高强钢材焊接接头的超低周疲劳特性进行了Q460高强钢母材、45号钢板焊缝、热影响区钢材及T形全熔透对接焊接接头的超低周疲劳加载试验基于试验结果校正了Q460高强钢材的随动-等向混合强化材性参数识别了其循环微孔扩张模型（CVGM）微观断裂预测模型参数在ABAQUS软件中建立Q460高强钢T形焊接接头的精细化三维有限元模型采用CVGM模型准确预测了焊接接头循环荷载下的延性断裂行为继而变化板厚、板件夹角和板件标准段长度针对接头断裂性能进行了参数分析。40cr钢板结果表明往复荷载作用下Q460高强T形对接接头失效前内部存在两处危险地带即钢板内逐步形成的塑性条带和热影响区接头的断裂特性取决于这两处的缺陷和损伤累积状况。随着板厚、板件夹角和板件标准段长度的增加对接接头的超低周疲劳寿命断裂延长位移延性系数增大。 道65锰冷轧钢板

  42crmo钢板为探讨单调拉伸及低周疲劳荷载下开孔Q460高强钢板的力学性能对33个开孔材性试件进行试验测试通过分析试件的应力–应变曲线、骨架曲线和耗能能力对比图探讨了试件设计尺寸、开孔数量及加载模式等因素对开孔材性试件的强度、刚度、延性和耗能能力等力学性能的影响规律。在此基础上使用ANSYS有限元分析软件建立了疲劳加载作用下开孔材性试件的精细有限元模型并与材性试验结果进行了对比分析验证了模型的正确性和可靠性。试验结果表明:开孔对Q460高强钢试件的力学性能有不利影响导致应力集中加剧;在疲劳荷载作用下增加试件轴向的开孔数量有利于提高试件的延性但对钢材的耗能能力产生不利影响。开孔试件在低周反复荷载下易在开孔位置发生应力集中导致裂缝产生且孔洞四周存在鼓曲现象断后试件整体呈马鞍形。试件厚度对高强钢的破坏模式及力学性能影响显著在低周疲劳荷载下开孔试件的破坏形态与未开孔试件差别较大且随厚度增加呈现两种不同的断口形态随着试件设计厚度增加断口截面与试件横截面呈约45°夹角和锯齿形交错相嵌两种断口类型;且随着钢材厚度的增加试件的抗拉强度、延性和耗能能力均有所提高。加载模式对开孔Q460高强钢的抗拉强度影响较小随着荷载循环圈数的增加Q460高强钢的延性降低耗能能力提高。

 

调45号钢板为了进一步完善Q460钢材在抗震设计规范中相关限值的要求本文利用有限元软件ABAQUS以轴压比、翼缘宽厚比、腹板高厚比和壁板宽厚比为变量建立了共48根"工"字型框架柱和"箱"型框架柱分析了其抗震性能。结果表明:翼缘宽厚比对框架柱的能量耗散系数影响较小;能量耗散系数随轴压比、65锰钢板40cr钢板耐磨钢板NM400腹板高厚比（"工"字型）和壁板宽厚比（"箱"型）增大而明显减小;框架柱的极限承载力随轴压比的减小及壁板宽厚比和翼缘宽厚比的增大而逐渐增大当腹板高厚比接近规范限值时承载力下降趋势明显增大。与采用Q235钢材的框架柱相比Q460钢材框架柱的延性较小仅为2左右;当采用Q460钢材时"工"字型框架柱的极限位移角限值建议取为0.03"箱"型框架柱的极限位移角限值建议取为0.032。规范中对翼缘宽厚比限值的规定偏于保守其值 可取至9。无论是"工"字型框架柱还是"箱"型框架柱其腹板高厚比均不宜过大。Q460钢材框架柱的刚度退化率随轴压比的增大而增强且翼缘宽厚比越大腹板高厚比越小柱的初始刚度越大刚度退化程度越明显。  42crmo钢板

  Q345B钢是工程结构中广泛使用的低合金钢其动态力学性能包括动态本构和动态破坏判据对于军民用钢结构的抗爆设计具有非常实用的价值。本文分利用Zwick/Roell Z100 材料试验机和Zwick--HTM5020高速拉伸试验机开展了Q460JSC和HQ600两种高强钢的准静态与动态高速拉伸试验得到了两种高强度钢的65锰钢板45号钢板40cr钢板工程应力应变曲线和动态力学性能指标。运用LS-DYNA有限元模拟结合试验数据通过逆向外推法处理试件颈缩后的应变硬化关系并获得了不同应变率下的真实应力应变曲线。采用AllenRule&Jones应变率强化模型和Ludwik应变硬化准则对两种高强钢的Johnson-Cook本构模型进行修正并拟合得到了模型参数。结果表明:两种高强度钢材均为应变率敏感材料屈服强度、极限强度和极限延伸率均具有明显的应变率效应并随应变率增大而增大但均匀延伸率对应变率并不敏感。Ludwik准则可以很好地描述两种钢材在不同应变率下的应变硬化关系;修正的Johnson-Cook模型很好地反应了两种钢材的真实应力应变关系。 。 45号冷轧钢板

45号钢板为研究高温自然冷却后Q460高强钢高强螺栓抗剪连接的承载性能通过有限元软件ABAQUS建立高强螺栓连接的非线性有限元模型结合常温Q460高强钢高强螺栓抗剪试验验证模型的准确性和适用性。高温后Q460高强钢高强螺栓抗剪连接的滑移荷载和极限荷载基本随着过火温度的升高而降低所有试件均65锰钢板在B2螺栓孔处发生钢板净截面拉断;过火温度<500℃螺栓B1B2及其对应芯板周围应力分布及大小存在较大差异之后随着过火40cr钢板温度的升高力主要由螺栓承载螺栓B1B2及其对应芯板周围应力分布及大小类似;芯板和螺栓 Mises应力随着过火温度的升高而降低。研究结果可为Q460高强钢钢结构火灾后鉴定、加固修复提供参考。 耐磨钢板NM400

    65锰钢板研究20Cr与Q460C异种钢的焊接工艺选取ER55-G直径1.2 mm实心焊丝焊接材料选择体积分数80%Ar+20%CO2富氩混合气作为保护气体。焊前预热层间温度控制在175～250℃打底焊和盖面选取不同的电压、电流、焊接速度、焊接线能等焊接工艺参数并采用焊后缓冷。焊后检测结果:2个焊接接头拉板的45号钢板抗拉强度分别达到583 MPa和571 MPa断裂位置均在Q460C母材上;抗拉强度均大于Q460C的标准 抗拉强度焊接硬度、焊接头冲击功等各项力学性能指标及表面质量均满足标准要求获得了优良的异种钢焊接接头。 42crmo钢板

45号钢板对室温及200～900℃高温自然冷却和泡沫灭火冷却后的Q460高强钢开展静力拉伸试验研究获得高温及不同冷却方式后Q460高强钢的力学性能参数并与Q23565锰钢板40cr钢板和Q690钢高温后力学性能变化规律进行对比分析建立Q460高强钢力学性能参数随温度和冷却方式变化的数学模型。结果表明:Q460高强钢在不同温度和冷却方式下呈现不同的表观特征;温度和冷却方式对弹性模量的影响较小却对Q460高强钢的强度和伸长率有较大影响温度低于500℃时Q460高强钢高温冷却后的强度和伸长率与常温时接近但随温度的升高强度降低而伸长率增大42crmo钢板;温度高于500℃后Q460高强钢自然冷却后的强度和伸长率发生明显变化900℃时Q460高强钢的屈服强度、极限强度和伸长率分别为常温时的38%、67%和107%;泡沫灭火冷却后Q460高强钢的力学性能参数发生明显变化的温度为600℃900℃时Q460高强钢的屈服强度、极限强度和伸长率分别为常温时的39%、67%和131%。基于试验数据建立了不同冷却方式下Q460高强钢的力学性能参数随温度变化的数学模型可对火灾后Q460高强钢的力学性能进行有效评估。 45号冷轧钢板

 国内某厂65锰钢板的高强度船板DH36采用低碳合理的微合金元素进行炼钢、连铸、控轧控冷剪切检验等生产工序试验钢屈服强度385MPa～457MPa抗拉强度532MPa～593MPa延伸率22%～28%-20℃冲击功为138J～283J。符合GB/712-2011的标准满足高强度船板的供货需求。 耐磨钢板NM400

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