利用常温拉伸（Rm）、硬度（HV10）、低温冲65锰钢板击测试（-20℃KV2）及金相组织分析45号钢板等测试方法研究了690℃热处理温度对Q345R+12Cr2Mo1R异种钢焊接接头组织力学性能及金相组织的影响并对影响机理进行了简要分析。研究表明在选用了适当的焊材、严格执行焊接工艺的情况下异种钢焊接接头的各项40cr钢板性能符合相关标准要求42crmo钢板可以支持Q345R+12Cr2Mo1R材质产品进行整体热处理缩短产品制造周期。 

 采用干湿循环加速腐蚀实验研究了Q345qNH耐候45号冷轧钢板钢和Q345q桥梁钢在模拟西北地区工业大气环境的腐蚀介质（除冰盐+0.01 mol/L NaHSO3）中的腐蚀行为。用失重法研究了两种钢的腐蚀动力学曲线并使用XRD、SEM和电化学工作站等手段分析了两种钢腐蚀不同时间后锈层的物相、形貌结构及其电化学特性。结65锰冷轧钢板果表明:在除冰盐+NaHSO3的混合介质中Q345qNH钢腐蚀100 h前的失重稍大于Q345q钢腐蚀100 h后桥梁钢的失重量明显大于耐候钢;两种钢的腐蚀产物均由α-FeOOHβ-FeOOHγ-FeOOHFe2O3Fe3O4和FeOCl构成但是Q345q钢中生成的不稳定β-FeOOH和FeOCl的含量明显高于Q345qNH钢锈层的稳定性降低;随着腐蚀时间的延长两种钢锈层的自腐蚀电位均增大自腐蚀电流密度均波动性减小Q345qNH耐候钢的自腐蚀电位增大的速度高于Q345q钢腐蚀后期其锈层的保护性优于普通桥梁钢。两种钢在混合介质中的腐蚀行为受多离子的耦合效应影响锈层的致密性因β-FeOOH和FeOCl等不稳定腐蚀产物的生成而降低但是仍有一定的保护性。Q345qNH耐候钢在除冰盐+0.01 mol/L NaHSO3混合介质中的耐蚀性优于Q345q普通桥梁钢。

45号钢板通过对220 mm包晶钢板坯进行在线快冷试验取冷却后板坯角部样进行热酸浸及金相分析。从零段到矫直段的角样结果表明角部横裂纹在矫直段内弧出现随着板坯从结晶器往65锰冷轧钢板后延伸奥氏体晶界的铁素体膜不断增厚晶界越清晰奥氏体晶粒度尺寸1.0～1.5 mm。由于奥氏体晶粒粗大并且奥氏体晶界铁素体膜脆弱矫直段铸坯角40cr钢板部温度偏低进入第Ⅲ脆性区后导致角部横裂沿着晶界展开。通过结晶器窄面水量由原30～32 m3/h增加至34～36 m3/h关闭矫直段内弧边部喷嘴使板坯角部横裂得到有效控制。。 65锰钢板

 45号钢板利用SEM研究Q345钢在南海环境下的关键腐蚀因子。方法:采用盐雾试验、恒温恒湿试验等研究Q345钢在不同氯离子含量、温度、湿度的情况下腐蚀规律65锰冷轧钢板并利用SEM、金相显微镜等对腐蚀形貌进行微观观察用XRD分析腐蚀产物成分。结果 Q345钢的腐蚀速率随环境中的氯离子质量分数的增加呈现先增大后减小的65锰冷轧钢板趋势氯离子含量在1.75%时腐蚀速率达到极大值。Q345钢的腐蚀速率随着温度的升高而增加。相对湿度与Q345钢的腐蚀速率成线性关系。结论:影响Q345钢腐蚀的关键腐蚀因子依次为氯离子质量分数、湿度、温度。   42crmo钢板

 

通过干湿交替循环腐蚀实验研究了45号钢板某钢厂生产的耐候桥梁钢Q420qNH和传统低碳合金钢Q345B在模拟酸性大气环境中的腐蚀行为并分析其腐蚀行为过程中的腐蚀增重、腐蚀锈层形貌、锈层成分变化及电化学65锰钢板腐蚀等参数。结果表明:添加少量合金元素Cu、Cr、Ni、Mo能明40cr钢板显增强桥梁钢Q420qNH钢的耐蚀性同时随着腐蚀周期的增加逐渐42crmo钢板形成锈层锈层对钢的腐蚀过程有一定的抑制作用。带锈试样的电化学极化曲线分析结果表明Q420qNH钢耐酸性大气腐蚀的能力优于普通钢Q345B。

 为提高低合金高强度钢Q345的磨抛效率和磨抛工具的使用寿命设计、制备了2种粒度的钎焊金刚石磨盘。用钎焊金刚石磨盘进行了低合金高强度钢Q345的磨抛性能试验并与65锰冷轧钢板传统的树脂砂轮片进行了对比研究45号冷轧钢板。试验结果表明钎焊金刚石磨盘的磨抛效率高于树脂砂轮片不同粒度的钎焊金刚石磨盘磨抛效率有所差异钎焊金刚石磨盘的磨抛温度低于树脂砂轮片金刚石磨粒的磨损量小服役寿命长。

 

45号冷轧钢板近年来铁路运输领域得到飞速发展铁路列车车体制造行业已经具备应用激光焊接技术的能力。本文以2mm厚Q345NQR2薄板耐候钢为研究对象对激光焊对接接头及搭接角焊缝接头微观组织、拉伸及疲劳性能进行详细研究。首先对焊接接头微观金相组织、硬度分布进行观察与分析;然后对激光焊

65锰钢板接接头拉伸性能及疲劳性能进行试验研究并与相同板厚组合电弧焊接接头进行对比分析; 应用ABAQUS有限元软件搭建焊接接头模型模拟接头疲劳加载时应力分布情况结合试验结果检验仿真模型可靠性。微观组织分析表明:激光焊接试件成型良好无气孔析出焊缝金属表面平整焊接接头呈V45号钢板字型单侧热影响区宽度约为0.4mm。熔合线内生成向焊缝中心长大的柱状晶组织焊缝金属区微观组织呈柱状晶分布。晶内珠光体占比较大其余为少量分布的针、块状铁素体。

42crmo钢板焊缝金属平均硬度 热影响区次之母材区 且激光焊焊缝金属区平均硬度略高于电弧焊。拉伸试验结果表明:激光焊对接接头 力为28.28KN母材位置断裂;搭接角焊缝接头45号冷轧钢板力为25.92KN焊趾附近位置断裂拉伸过程中内板逐渐发生偏折断裂偏折角度达到18°左右。激光焊接试件拉伸性能优于电弧焊接头强度满足目前评估标准。疲劳试验结果表明:激光焊对接接头疲劳极限为13.53KN;搭接角焊缝接头疲劳极限为4.89KN。65锰冷轧钢板激光焊接接头疲劳裂纹萌生在焊缝金属背面沿45°方向穿透焊缝金属疲劳裂纹以小角度向母材方向偏转进入母材后沿垂直载荷方向继续延伸直至完全贯穿试件。相同接头型式激光焊接接头疲劳极限是电弧焊接接头的1.4倍左右。疲劳裂纹扩展速率试验结果表明:母材、电弧焊焊缝金属与激光焊焊缝金属三者中激光焊焊缝金属处疲劳裂纹门槛值 难萌生疲劳裂纹同时扩展阶段速率稳定区域40cr钢板长。相同应力强度因子范围△K下激光焊焊缝金属疲劳裂纹扩展速率慢。有限元分析结果表明:激光焊对接接头 应力集中位置在焊跟处搭接角焊缝接头 应力集中位置在内外板间隙处。应力集中位置与实际试验断裂位置相符试样断裂偏折角度相同模型搭建有效。

---